〈八八舰队计划〉纪伊级战列舰与第八号巡洋战舰（上）

最后六舰的幻想

在完成天城级战列巡洋舰计划后，马上开始新战列舰的设计是上策。所以，舰政本部很快开始次级战列舰的设计。

大概是在这个时期，日本得到了美国战列舰南达科他(BB-49)的情报。

造船方面得到这份情报之后，进行过相关计算。计算的结果是，在43000吨左右实现如此强大的防护是绝无可能的。但用兵方面对此并不放心，除非有确凿的情报将其否定。所以，用兵方面希望新战列舰拥有与之对抗的能力。

这份情报也给技术本部的人员造成了很大冲击。直到接近20年后设计大和之时，平贺让依旧回忆起在自己设计出比较满意的舰船之后，对岸的美国总能拿出更加强大的设计。

此外，还有关于英国采用三联装15吋炮和双联装18 吋炮，以及美国试制18吋炮并装备于三年造舰计划最后两舰的情报。

在此之后，技术本部便开始考虑如何与美国新战列舰对抗。针对最后6舰的设计，平贺让在1919年提出了《四联装炮塔说》。10月27日，作成13个方案的表格。

在这个时间点，战列舰长门和陆奥都处于建造过程，加贺级尚未开工，3月刚决定天城的方案。这时八八舰队尚有一半的舰船方案没有确定。

计划时的比较表(注：41cm为45倍，46cm为50倍)

方案解析

这13个方案中，A案是标准型，在天城的基础上强化了防护。

B案则是4座三联装炮塔，排水量48200吨。

C案为3座双联装和2座三联装混装的5炮塔舰，排水量50000吨。

D案在A案的基础上增加一座双联装炮塔，总共6座，排水量达到了52700吨。

E案为3座四联装炮塔，排水量46600吨。

F案为2座双联装和2座四联装的4炮塔舰，排水量48400吨。

G案增加一座双联装炮塔，排水量58280吨。

H案为1座双联装和3座四联装，与G案同为14炮舰，但排水量减少到50700吨。

I案则是补足4座四联装炮塔，但排水量也相应地增加到54000吨。

考虑到排水量的问题，J案的防护指标下降到加贺的水平并维持4座四联装炮塔，排水量减小4000吨，为50000吨。可能是这种牺牲防护来换取火力，而且排水量还不小的设计并不现实，所以从J案开始便没有更详细的参数了。

从K案开始，搭载了火力更强的50倍46cm炮。K案的主炮布置最为经典，是4座双联装46cm炮，很容易让人联想到八八舰队最后4艘战巡（第八号舰型）。需要注意的是，K案并非就是八八舰队最后4舰，而是一个对照用的草案。

L案与前面相同，也是增加一座炮塔的产物，排水量56500吨。

M案为唯一的三联装46cm案，4座炮塔，排水量57200吨。

注意一下，这里的方案为平贺让个人关于四联装炮塔提案的附属文件。所以，这些方案的主要目的是突出多联装炮塔的优势以及排水量试算，而非真正的正式设计(特别是6座双联装的D案和I案开始的设计，这些都属于对照案，从J案开始甚至没有详细计算)。从已有的史料来说，八八舰队最后2艘战列舰大概率采用的是12炮设计(3座四联装或4座三联装)。

*这里需要感谢hkqtzwh绘制的D案和H案以外的线图

船体

船体方面，13案沿用天城的平甲板设计。同时，由于采用多联装炮塔，部分方案总炮塔数相比天城有所减少。

同时为了满足高速，从现存的D案和H案配置图可以看出其较大的长宽比。同时，舰艏和舰艉也与天城一致。考虑到后来发现勺型艏凌波性的缺陷，在后续修改中很可能会在舰艏前部增设和赤城、加贺改航或者陆奥修改时类似的突出部分，以强化凌波性。

动力

虽然13案前面的大多数方案有具体的主机出力数值，但动力舱布置并未明确标出。而后面一些方案的动力布置则是完全不明。

目前明确的是，所有方案都追求30节高速。这个系列在火力、防护和航速三方面都有较高追求，足以见其激进性。

舾装

除了传统的七柱桅和三角后桅，现有的D案和H案图纸的烟囱也和天城一样采用后倾直立烟囱。从后来横须贺工厂绘制的天城图纸来看，对舰桥影响较小的合并式烟囱成为主流。如果13案进行详细设计，那么很可能在后续修改中也采用合并式烟囱。

13案均采用外形和天城基本一致的两枚平衡舵。

由于舰体中部空间比较充足，小艇全部布置在二号烟囱周围。

防御

作为战列舰，13案的防护是在加贺的基础上进行调整的，与天城存在很多差别。

从上面的切断图可以看到，主装的倾斜角度恢复了较大的15°，厚度也增加到了305mm，防护效果大大提升。另外，可以发现主装高度也稍有增加，水平装甲成为平面。

为配合主装防护的提升，炮座也相应地增加到330mm。

水平装甲相比加贺增加0.5吋，达到114mm。

可能是由于宽度的增加，防水纵壁改为垂直设计，厚度增加到89mm。防御层和加贺同为4层。

另外，防御甲板和防水纵壁的连接方式与加贺相同。

兵装

1.主炮

根据平贺让的研究计算，多联装炮塔相比双联装重量更轻。最初，平贺让建议采用三联装炮塔。后来平贺让认为，三联装炮塔的炮数不能平分，必须分为一门和两门交替射击，导致炮战指挥上的混乱；同时，在总炮塔数为奇数时（都是三联装），每轮发射的炮弹总数不等，这在炮战指挥上是不利的；而且，三联装炮塔还将面临炮塔机构详细设计上的问题（由于三联装炮塔供弹机构需要分成三部分，所以迅速的弹药供给装置设计困难）。之后平贺遂支持四联装炮塔。

平贺让支持的四联装41cm炮塔

不过平贺让并非完全排斥三联装炮塔。在炮塔总数为偶数时，平贺让也是接受全三联装设计的（比如在对皇太子的演讲草稿中，平贺让就记录最后2艘战列舰可能采用三联装设计）。另外，考虑到30节高速舰的前部舰宽空间不够布置多联装炮塔的机构，可以考虑和双联装炮塔混装，以合理利用空间（典型代表就是上述部分设计和金刚代舰）。在其他很多国家的舰船上，多联装炮塔大多被布置在较低的位置（列克星敦早期设计除外），以降低重心。但为了合理利用吨位、缩减排水量与建造费，平贺让采用了与之相反的设计。

这时技术本部设计的四联装炮塔为两炮共鞍式设计。由于四炮可以均分为两部分，故弹药供给的问题也就顺利解决了。

重量方面，双联装、三联装和四联装炮塔与装甲、弹药、水压筒的总重量分别是1860t、2340t、2780t，除以炮数之后的重量的比值是100:84:75。而代入主装305mm/15°、主水平114mm、航速30节的高速战列舰，6座双联装（D案）排水量为52700吨，4座三联装（B案）排水量为48200吨，3座四联装（E案）排水量为46600吨。可以看到，三联装和四联装舰在炮数相同时，相比双联装舰分别减少了4500吨和6100吨排水量。

但是海军内部依旧以保守势力居多，反对多联装化设计。他们认为，现有水压机能力不足，多联装炮塔两门炮射击之后难以复位，射速未必能长时间维持；而且多联装炮塔被炮弹击中后会一次性损失更多火力，特别是共鞍的四联装炮塔，炮鞍损坏会导致损失2门火力，所以在维持战斗力方面并不合适。

实际上，多联装炮塔在炮数相同的情况下，被弹面积也会显著减小。6座双联装、4座三联装和3座四联装的炮塔面积比值为100:75:61。可以发现，多联装炮塔的面积明显小于双联装，被击中的概率下降，这在弹药库防御上是有利的。

平贺让的结论是，如果要设计12门以上主炮的战列舰，那么四联装炮塔是首选。最终，平贺让作成了1座双联装和3座四联装炮塔的H案配置图，并大力支持这个方案。

直到后来在1924年给皇太子的演讲附图中，平贺让也依旧画出了H案的线图(下图白线的51000吨战列舰)，这大概是平贺让最中意的设计。

除此之外，主炮采用方面也有新动向。除了从长门级开始就在使用的45倍41cm炮，技术本部还设计了新式的50倍41cm炮和50倍46cm炮。

另外，后部炮塔总数相比天城减少的方案并非采用长门式的背负布局，而是恢复了和金刚相同的后部弹药库中间布置轮机舱的方式(其实这和天城的三号、四号炮塔类似)。采用这种设计可以将集中的弹药库分隔成两部分，减少损失(可以用"不要把鸡蛋放在同一个篮子"来形容)。但从美国战列舰的实际情况来看，通过弹药库的蒸汽管会导致弹药库高温，造成不利影响。这种设计风格大致延续到大正末期，于金刚代舰时期消失。

2.副兵装

副炮、高炮和鱼雷发射器方面，13案也维持在天城的水平，即16门14cm单装炮、4门12cm单装高炮和8具八年式水上鱼雷发射器。

鱼雷发射器的布置不明，不过可以推测和天城一致。

重量分配(H案)

舰体、舾装：11000吨/21.7%

防护：18074吨(装甲10432吨，螺栓90吨，背板55吨，防御板材7497吨)/35.6%

兵装：8349吨(火炮7714吨，鱼雷175吨，电器设备460吨)/16.5%

动力：5100吨/10%

燃料：1000吨/2.0%

各类装备：1080吨/2.1%

可以看到，H案的在排水量增加10000吨左右的情况下相比天城级反而减少了1000吨船体重量。节省下来的重量被用来强化防御，装甲占比达到了极高的35.6%。

二、金田私案

在平贺让提出《四联装炮塔说》之后的12月，金田秀太郎提出文件《平賀造船大佐ノ四連装砲塔艦ノ提案ニ就テ》。在这份文件中，金田少将表示同意平贺让的大体思路，并提出了自己的意见。

其中私案如下：

12门48cm炮 3座四联装炮塔

20门14cm炮，另有高炮若干

12具61cm鱼雷发射器

水线部装甲305mm

炮塔装甲305mm

主水平装甲127mm

防水纵壁102mm

航速30节

排水量57000吨

比较有意思的是，这是目前为止已经发现的史料中第一次明确搭载48cm炮。

1927年前完成的设想

很显然，海军内部总体是希望强化新计划舰的。但考虑到日本制造军舰的主炮、装甲和主机的能力，军令部认为如果不统一八八舰队后续设计，可能很难在1927年完成八八舰队计划。如果能够成功统一设计，那么军舰的建造费用将能够持续下降，减小日本的财政负担，而且有机会缩短建造时间。

在1920年2月2日的文件《大正十六年迄ニ製艦ヲ完結セシムル方法ニ付覚》中，提到将来建造的战列舰和战列巡洋舰各4艘分别采用加贺和天城的大体设计。

在实际建造中，只要稍微增加宽度，线图和现场建造用的工具等就需要重新绘制。所以后续设计如果进行过多修改，会导致工程量的大幅增加。到此为止，加贺级和天城级为日本最先进的主力舰，所以新舰的基础设计也是来自这两级。

同时为了实现建造进度的加快，每艘战列舰约10000吨的材料将从国外订购。

虽说是大体套用原设计，但也有必要通过增大排水量以弥补原本的一些缺陷，实现合理的提升。最终，出现了加贺改型和天城改型两大设计。

一、加贺改型

(括号内为变更)

基本参数：宽31.09米(+0.6米)，吃水9.6米(+0.229米)，排水量41000吨(+1100吨)

兵装：5座双联装41cm炮，20门14cm单装炮，4门12cm单装高炮（推测）

防御：

垂直装甲：主装279mmVC/15°，高5.49米(水上3.66米，水上+0.0095米)，后为12.7~31.8mm装甲，中甲板倾斜部76mm

水平装甲：露天甲板12.7~15.9mm，主水平121mm(+19mm)，弹药库中甲板51mm(-12.7mm)，轮机舱38.1mm，锅炉舱25.4mm(-12.7mm)

水下防护：4层防水纵壁，第二层防水纵壁厚76mm，第三层厚19mm(上部12.7mm)，突出部顶部51mm(-15.9mm)

动力：航速26.25~26.5节

如果说天城的主装面对三年式穿甲弹的41cm炮防护效果和长门的主装差不多，那么加贺的主装防护效果则是远远超过长门的主装了（倾斜主装对大落角易碎的穿甲弹有奇效）。因此，加贺改型延续了11吋/15°主装，并适当将主水平装甲强化到121mm。由于水平装甲的增加，装甲重量大大增加。为了减小吃水的增加，宽度增加了0.6米；此外，部分装甲也在一定程度上有削减（具体如上列举）。

吃水增加后，为了维持防护效果，采取了侧舷装甲上移的修改。与加贺相同，改型的侧舷装甲也是水下延伸1.83米。细致的读者应该发现了，加贺切断图的水平装甲是曲面的。加贺改型的主装向上增加0.0095米，补足了水上12英尺的高度，水平装甲也因此成为真正的平面。

加贺改型的其他方面不太明确，航速大致设定在26.25~26.5节。为了维持或者接近原设计的航速，主机出力也会适当增加。

此外，还有考虑加贺改型换装50倍41cm炮的计划。根据计算，换装10门50倍炮时排水量增加1000吨（也就是42000吨了），航速下降4节左右（疑似？原文件书写十分潦草）。如此一来，加贺改型便成为了低速战列舰，即使面对21节低速的战列舰也无法满足4节航速优势。

二、天城改型

对于已完成的天城级，平贺让对其防护相当满意。在面对大落角时易碎的穿甲弹时，天城级防护足以与长门为伍，加上更厚的水平装甲和大高度倾斜主装（长门还拥有一段9吋垂直上装，其效果和天城的10吋/12°主装差距很大），实际防护效果要优于长门。在拥有不错的防护的同时，天城级拥有30节的高航速。敏锐的平贺造船官很快就意识到了天城的重要价值，并准备将其战列舰化。这就是后来的纪伊级战列舰。

纪伊级(B64改/B65)

基本参数：水线长250.12米，垂线间长234.88米，公试水线宽31.06米，最大宽度32.49米，公试前后部吃水9.75米，常备排水量42600吨

兵装：5座双联装41cm炮，16门14cm单装炮，4门12cm单装高炮，8具61cm水上鱼雷发射器(搭载24枚八年式鱼雷)，10座探照灯

航空：1架十式舰战(四号炮塔顶部滑行起飞)

小艇：12艘(包括2艘搭载45.7cm鱼雷的水雷艇)

动力：19座吕号舰本式锅炉(11座重油专烧，8座混烧)，蒸汽温度饱和，压力19.3kg/cm²

4座技本式减速蒸汽轮机，出力131000马力，航速29.75节

4轴推动，每分钟210转，三叶推进器直径4.572米

搭载2500吨煤炭，3900吨重油，续航力14节-8000海里

舵：2枚平衡舵

发电机：3座300kW涡轮发电机，1座150kW柴油发电机

发电能力：1050kW/225V直流电

防御：

292mmVC/12°主装(高5.64米，水线下1.83米)，117mm主水平装甲

横向防御隔壁：前部中甲板292mmVC，下甲板267mmVC；后部中甲板229mmVC，下甲板203~229mmVC

艉部次装甲带229mmVC/12°，次水平装甲102mm

舰艏水平装甲51-115mm

动力舱防护甲板倾斜部70mm，水平部22~48mmHT。弹药库防护甲板倾斜部70mm，水平部51mm，垂直部38mm，底部25mm

司令塔：侧面279~356mm，顶部229mm，底部76mm，通信管51~102mm

水下防护：3层防御层(部分4层)，防水纵壁73mm，双层底处51mm，突出部上端48mm

炮塔防护：炮座侧面305mmVC，向前后递减。炮塔装甲推测和加贺一致。

炮廓：38mm炮盾，19mm隔壁

鱼雷室25-38mmHT

操舵室：纵向中央隔壁32mmHT，水平装甲水平部32mm，倾斜部44mm

其它防护：烟道178-216mmVC。

纪伊完成想象图（注：可以推定纪伊完成之时会合并烟囱，这张图的作者石桥孝夫的新书中便采用了并烟囱）

采用合并式烟囱的 纪伊CG 图片

纪伊的船体沿用天城的大部分设计，全面强化了防护，排水量增加1600吨。除了最大宽增加了21cm之外，纪伊的船体大致和天城一致。由于排水量增加，纪伊的吃水增加30.5cm，垂线间长增加17cm，水线宽增加12cm。

天城、纪伊比较图

由于纪伊的动力系统和天城一致，所以航速降低了0.25节，但依然维持在比较高的29.75节。

防御方面，纪伊级在天城的基础上整体强化了防护。其中，主装、防御隔壁各增加38mm，炮座、司令塔、烟道装甲增加25mm，水平装甲强化到117mm，锅炉进气口装甲也有若干增加。强化防御之后的纪伊级防御水平达到了与加贺级同级别，甚至更优秀的水平(水平装甲更厚)，而航速也维持在比较高的29.75节，成为了强大的高速战列舰。

相较于天城改型，加贺改型整体防护提升的部分并不明显，反而在面对情报中记载的公试24节、满载23节的43000吨战列舰(南达科他级错误情报)并没有足够的4节航速优势，所以推测整个计划也因此在竞争中失利。